マイナス面)が同時に進行しています｡各成分の粒子径分布や比重に差がある場合､均質化と偏析化の強さに違いが発生します｡例えば､粒子径分布の広い粒子や比重差の大きい粒子の場合であれば､上下方向に大きな分布が出ます｡そのため､装置設計や運転条件によっては良好な混合状態を維持することが難しくなり､各成分の粒子が偏って存在しやすくなります｡このように､｢複数成分の均質化｣をするためには､粉粒体特性や作用に十分配慮した装置設計や運転条件の選定が重要となってきます｡ボーレコンテナーミキサーにおいては､従来の混合装置における装置設計や運転条件を見直し､『多品種製剤を効率良く､且つ均質に混合する』をコンセプトに､前後工程のハンドリングを含めた総合的な検討を行ないました｡その結果､独自技術として､混合特性が**適化できるミキシングプレートを設置した密閉型混合装置を開発･実用化しました｡ミキシングプレートの設置位置･形状･枚数を適正に設計することで､一軸回転でも大きな循環流と局所的旋回流による立体的な循環流が発生し､混合効率を大幅に向上することができました｡[ミキシングプレートの効果]･幅広い粉粒体充填率一般，河北日本呼吸阀哪家好。

    ロータ周速が高くなるにつれて、処理速度が早くなる傾向となり、30nmまで微細化できた処理時間は9m/sで70min.、6m/sで250min.、3m/sで450min.でした。ただし、9m/sの場合は、70min.以降は粒子径が増加し、**終的に70nmとなりました。これは、分散する力が強すぎたために粒子を壊してしまい、その破片により再凝集が起こったと考えられ、3m/sと6m/sで処理したものは再凝集が発生していないので、粒子が壊されていないと考えられます。図15周速の差による平均径の経時変化図16酸化チタンの結晶評価（TEM写真）図16のTEM写真より、3m/sと6m/sで処理したサンプルは分散できており、粒子も破壊されていません。一方、9m/sの処理では、粒子が破壊され、その破片により再凝集しています。図15の平均径の経時変化と図16のTEM写真から、周速6m/s以下で分散処理することが重要であることがわかります。図17酸化チタンスラリーの透過率評価図17では、スラリーの透過率の評価と酸化チタンの分散状態の関連を調査しました。3m/sと6m/sの処理では、透過率は60%に到達しましたが、9m/sの処理では、透過率は43%が比较大であり、それ以降の透過率は低下しています。

    Ⅰ．低ケーキ含水率化Ⅱ．低動力Ⅲ．省スペース8．***技術･･･機内二液調質二液調質法の場合、まず無機凝集剤を汚泥供給ラインで添加し、次に遠心脱水機内汚泥供給室で高分子凝集剤を添加する方法（＝以下、機外添加と言う）が従来の通例でしたが、近年、まず遠心脱水機内汚泥供給室で高分子凝集剤を添加し、遠心脱水機内部に形成された脱水ケーキに無機凝集剤を添加する方法（＝以下、機内添加と言う）のほうが、ケーキ含水率が低下するという知見が得られています。嫌気性消化汚泥を対象にした高分子凝集剤添加率と脱水性能の関係を図-1に示します。※汚泥濃度(TS)：、有機物濃度(VTS)：75%薬注方式1液薬注2液薬注(機外添加)2液薬注(機内添加)高分子凝集剤添加率無機凝集剤添加率－35%ケーキ含水率79%75%72%ケーキ含水率基準75%▽7%発生ケーキ量1008475機内ニ液調質を行うことにより、従来技術では考えられなかった**含水率まで脱水できることが認められます。その結果、30%程度の発生ケーキ量低減が可能になり、大幅な処分費削減に繋がります。3．仕様一覧表型式処理量（m3/h）電動機出力（kW）遠心効果（G）本体質量。

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